1.帶式壓濾脫水
帶式壓濾脫水機的工藝控制包括帶速的調節、帶張力的調節310
以及調理效果的控制三個方面。實際運行中，應根據進泥泥質的變化，對以上三個方面隨時調整。
(1)帶速
濾帶的行走速度控制着汙泥在每一工作區的脫水時間，對出泥泥餅的含固量、泥餅厚度及泥餅剝離的難易程度都有影響。帶速越低，泥餅含固量越高，泥餅越厚，越易從濾帶上剝離；反之，帶速越高，泥餅含固量越低，泥餅越薄，越不易剝離。因此，從泥餅質量看，帶速越低越好，但帶速的高低直接影響到脫水機的處理能力，帶速越低，其處理能力越小。對于某一種特定的汙泥來說，存在佳帶速控制範圍。在該範圍內，脫水機既能保證一定的處理能力，又能得到高質量的泥餅，固體回收率也較高。對于初沉汙泥和活性汙泥組成的混合汙泥來說，帶速一般應控制在2~5m/minD進泥量較高時，取高帶速，反之取低帶速。活性汙泥一般不宜單獨進行帶式壓濾脫水，否則帶速必須控制在l.Om/min以下，處理能力很低，極不經濟。
不管進泥量多少，帶速一般不要超過5m/min。帶速太高時，重力脫水時間會大大縮短，使在楔形區的汙泥不能滿足擠壓要求，進人低壓區或高壓區後，汙泥將被擠壓溢出濾帶，造成跑料。
(2)濾帶張力
由于施加到汙泥層上的壓力和剪切力直接決定于濾帶的張力，因此，濾帶張力會影響泥餅的含固量。濾帶張力越大，泥餅含固量越高。對于城市汙水混合汙泥來說，一般將張力控制在0.3~0.7MPa,常在0.5MPa。當張力太大時，會將汙泥在低壓區或高壓區擠壓出濾帶，造成跑料或壓進濾帶造成堵塞。
大部分情況下，上下濾帶的張力相等。適當調整上下濾帶的張力，使下濾帶的張力略低于上濾帶，有時會明顯提高汙泥的成餅率。?
(3)汙泥調理
帶式壓濾機對調理的依賴性很強。用藥量不足導致調理效果
不佳時，汙泥中的毛細水不能轉化成遊離水在重力區被脫去，因而由楔形區進人低壓區的汙泥仍呈流動性，無法擠壓。反之，如果加藥量太大，不僅增大處理成本，更重要的是由于汙泥粘性增大，極易造成濾帶被堵塞。對于城市汙水混合汙泥，采用陽離子PAM時，折合幹汙泥投藥量一般爲1~10kg/t，具體投量可由試驗確定或在運行中反複調整確定。
由于帶式壓濾機無法進行完全封閉，常產.生惡臭。在汙泥調理加藥時，加人適量的高錳酸鉀或三氯化鐵，可大大降低惡臭程度。另外，適當加人一些陰離子或爿肖離子PAM,可明顯使泥餅從濾帶上易于剝離。
(4)進泥量與進泥固體負荷
帶式壓濾脫水機的處理能力有兩個代表指標：一個是進泥量，另一個是進泥固體負荷。進泥量是指每米帶寬在單位時間內所能處理的濕汙泥量，常用9表示，單位爲m3/(nrh);進泥固體負荷是指每米帶寬在單位時間內所能處理的總幹汙泥量，常用表不，單位爲kg/(nvh)。很明顯，g和gs取決于脫水機的帶速和濾帶張力以及汙泥的調理效果，而帶速、張力和調理又取決于所要求的脫水效果，即泥餅含固量和固體回收率。因此，在汙泥性質和脫水效果一定時，g和也是一?定的，如果進泥量太大或固體負荷太高，將降低脫水效果。一般來說，9可達到4?7m3/(m-h),t可達到150~250kg/(nrh)。不同規格的脫水機，帶寬也不同，但一般不超過3m,否則，汙泥不容易攤布均?颉?和9s分別與脫水機帶寬的乘積，即爲該脫水機的實際允許進泥量和進泥固體負荷。運行中，運行人員應根據本廠泥質和脫水效果的要求，通過反複調整帶速、張力和加藥量等參數，得到本廠的9和1，以便運行管理。表4-2爲各種汙泥進行帶式壓濾脫水的性能數據，供運行調試參考。
2.離心脫水
離心脫水機的工藝控制，主要包括分離因數的控制、轉速差的控制、液環層厚度的控制、調理效果的控制和進泥量的控制。
汙泥種類
|
進泥含固量/%
|
進泥固體負荷/[kg/(m.h)]
|
PAM加藥量/
(kg/t)
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泥餅含固量/%
|
|
初沉汙泥
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3-10
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360- [#]80
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1-5
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28～44
|
生汙泥
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活性汙泥
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0.5～4
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45- [#]30
|
1～10
|
20～35
|
|
混合汙泥
|
3～6
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180-590
|
1～10
|
20～35
|
|
初沉汙泥
|
3-10
|
360-590
|
1-5
|
25～36
|
厭氧消化汙泥
|
活性汙泥
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3-4
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40～135
|
2～10
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12～22
|
|
混合汙泥
|
3-9
|
180～680
|
2～8
|
18～44
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好氧汙泥
|
混合汙泥
|
1~3
|
90- [#]30
|
2～8
|
12-20
|
(1)分離因數
離心機轉鼓的轉速一般能在較大範圍內無級調節。通過調節轉速，可以控制離心機分離因數，使之適應不同泥質的要求。一般來說，汙泥顆粒越大，密度越大，越需要較低的分離因數，反之則需要較高的分離因數。初沉汙泥一般只需較小的a值，即能獲得較好的脫水效果。消化汙泥顆粒雖然變小，但由于其密度增大，所需要的a值與初沉汙泥的基本相當。活性汙泥的密度小，汙泥顆粒的尺寸也小，要獲得較高的脫水效果，則需要較大的a值。活性汙泥的SVI值越高，所需的《值也越大。泥齡越長的汙泥，所需要的《值越大。處于膨脹狀態的活性汙泥，一般需要高速離心機才能進行脫水。混合汙泥要求的a值取決于活性汙泥所占的比例，活性汙泥比例越高，所需0值越大。當進泥泥質不變時，增大a值，可提高汙泥脫水的固體回收率，提高分離液的清澈度。增大《值，能耗也隨之上升，因而除￥需要高固體回收率，否則不需太高的a值。一般a值在800~ [#]200之間，具體可通過離心模擬實驗或直接對離心機進行調試得出。
(2)液環層厚度
當進泥量一定時，液環層越厚，汙泥在液玮層內進行分離的時間越長，會有更多的汙泥被分離出來；另一方面，液環層變厚，會降低某些小顆粒受擾動而隨分離液流失的可能性。綜合以上兩方面的作用，液環層增厚一般會提高脫水的固體回收率。但液環層增厚，相應會使岸區縮短，使脫離液環層的汙泥沒有充足的時間被摔幹，因此，泥餅含固量將下降。在控制液環層厚度時應在高固體回收率與泥餅含固率之間找到合適的平衡。除汙泥脫水後進行焚燒處置外,一般情況下無需追求過高的泥餅含固量，而固體回收率則越高越好，因此液環層厚度應盡可能調大一些。離心機液環層厚度一般在5~ [#]5cm之間，具體取決于離心機的規格以及進泥泥質3初沉汙泥可相對薄一些，以便保證高固體回收率的前提下，盡量提高泥餅的含固量。活性汙泥脫水時，液環層應相對厚一些，否則很難保證一定的固體回收率。原因是活性汙泥顆粒小，需要較長的泥水離心分離時間，且汙泥顆粒受擾動，極易泛起，隨分離液流失。混合汙泥脫水時的液環層厚度介于二者之間，具體取決于其中活性汙泥所占的比例。
(3)轉速差
轉速差是指轉鼓與螺旋的轉速之差，即兩者之間的相對轉速。如果轉速差爲An，則螺旋相對于轉鼓來說，等于以4?的速度在旋轉，液環層中被分離出的汙泥就是利用這個速度被輸送出脫水機的。當進泥量一定時，轉速差越大，汙泥在脫水機中停留的時間越短，固環層就越薄；另一方面，轉速差越大，由于轉鼓與螺旋之間的相對運動增大，必然使對液環層的擾動程度增大，固環層內部被分離出來的汙泥會被重新泛至液環層，並有可能隨分離液流失。因此，轉速差增大時，脫水的固體回收率和泥餅的含固量都將降低，但增大轉速差可提高離心機的處理能力。反之，減小轉速差時，汙泥在轉鼓內接受離.心分離的時間將延長，同時，由于轉鼓和螺旋之間的相對運動減小，對液環層的擾動也減輕，因此固體回收率和泥餅含固量均將提高，但減小轉速差，往往使處理能力降低。轉速差太小，將由于汙泥在機內積累，使固環層厚度大于液環層，導致汙泥隨分離液大量流失，固體回收率下降，嚴重時還會由于阻力過大，扭矩超負荷損壞離心 [#]14
機。一般離心機都允許在較大範圍內調節轉速差，城市汙水汙泥一般在2?35r/min的範圍內，具體取決于進泥泥量和泥質。在進泥量一定時對初沉汙泥進行脫水，轉速差可高一些，對活性汙泥進行脫水時應低一些，混合汙泥介于二者之間。
(4)汙泥調理效果
由于離心機爲封閉式強制脫水，對進泥量有比較嚴格的要求，如果采用無機鹽類調理劑將由于汙泥量的增加，使離心機的脫水能力大大降低。因此，離心脫水一般宜用高效的陽離子PAM,不能采用無機鹽類調理劑。
(5)進泥量及綜合調控
每一台離心脫水機都有一個大進泥量，實際進泥量超過該值時，離心機將失去平衡，並受到損壞。因此，運行中應嚴格控制離心機的進泥量。在允許的範圍內，當泥質及調理效果一定時，進泥量越大，固體回收率和泥餅含固量越低；反之，進泥量降低,則固體回收率和泥餅含固量將提高。另外，每台離心機都有一個極限大人流固體量，如果由于進泥含固量升高等原因導致人流固體量超過極限值，將由于扭矩過大，使離心機超載而停車。
(6)工藝參數調整程序
工藝參數調整程序見圖4-15，其中爲固體回收率，Cu爲泥餅含固量，％爲進泥流量，■爲大允許進泥量，財胃爲大允許人流固體量，單位爲kg/h。
離心脫水的工藝參數調整是一項複雜的操作，需進行大量的反複調試。但只要參數控制合理，一般都能得到滿意的脫水效果。表4-3爲各種汙泥理想的離心脫水效果。
汙泥種類
|
泥餅含固量/%
|
固體回收率/%
|
幹汙泥加藥量/(kg/t)
|
|
初沉汙泥
|
28-34
|
90～95
|
2～3
|
生汙泥
|
活性汙泥
|
14～18
|
90～95
|
6～10
|
|
混合汙泥
|
18-25
|
90～95
|
3~7
|
|
初沉汙泥
|
26-34
|
90-95
|
2-3
|
厭氧消化汙泥
|
活性汙泥
|
14-18
|
90-95
|
6~ [#]0
|
|
混合汙泥
|
17-24
|
90～95
|
3～8
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